爐膛內煙氣溫度的分布也會受到爐管結焦過程的影響。圖4.5給出了爐膛煙氣溫度沿著爐膛分區(qū)隨時問變化的三維圖。爐膛側壁的四排噴嘴所提供的燃料氣經過燃燒，形成高溫的煙氣為二氯乙烷的裂解提供熱量。四排噴嘴的燃料氣負荷分配策略按照第三章的建議值，即燃料z毛負荷分配因子為a = 0.365。由一二氯乙烷二在爐子的底部燃料氣分配的比例比爐膛頂部大，從圖4.5可以看出，沿爐子高度的煙道“L的溫度分布具有明顯的梯度信息。在裂解爐運行初期，底部的煙f溫度為1052.1 K，而在爐膛輻射段出口處煙氣溫度是940.0K。隨著運行時間的增加，爐管結焦變得越來越嚴重，導致爐管的傳熱變得更為困難。由于爐膛與爐管之間存在著強熱藕合現象，爐膛內煙氣溫度也隨著運行時間增力!而升高。如圖4.2所示，大量的焦炭堆積在爐膛底部位置所對應的爐管出l處，所以爐膛底部煙氣升溫更為明顯。底部煙氣溫度從運行初期的1052.1 K下升到運行末期的1058.0K而在爐膛輻射段出fl處，由于所對應爐管位置沒有明顯結熱現象，所以煙i溫度變化不明顯，整個運行周期其溫度只是從940.0 K幾升到941.9 K爐圖4.6為熱通最沿爐管長度和時間變化的止維圖。由于爐管前宇程結焦不明顯管前“‘程熱通。隨著時間的變化小人，甚至在爐管進!!處熱通o:還略有I幾升。這是山飛爐膛輻射段出!溫度I升所致。而在爐管后“幾程，熱通量隨著運行下l一問增有明顯降低的趨勢，這是由二氯乙烷飛大員結焦導致爐管后半程傳熱困難所致。圖4.6 >u y:從運行初始r二氯乙烷.刻起到運行末期，爐管出I位置處的熱通量從29012 W/m“降低至26029 W/mz。